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乾貨 | 關於環路補償,收藏這一篇就夠了

由 電子工程世界 發表于 舞蹈2021-07-07
簡介其主要作用原理是把控制頻寬拉低,在功率部分或加有其他補償的部分的相位達到180度以前使其增益降到0dB也叫主極點補償

開環極點能抵消嗎

作為工程師,每天接觸的是電源的設計工程師,發現不管是電源的老手、高手、新手,幾乎對控制環路的設計一籌莫展,基本上靠實驗。靠實驗當然是可以的,但出問題時往往無從下手,在

這裡

我想以反激電源為例子(在所有拓撲中環路是最難的,由於RHZ 的存在),大概說一下怎麼計算,至少使大家在有問題時能從理論上分析出解決問題的思路。

示意圖

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給出了右半平面零點的原理表示,這對用PSPICE 做模擬很有用,可以直接套用

此圖

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遞函式自己寫吧,正好鍛鍊一下,把輸出電壓除以輸入電壓就是傳遞函式。

bode 圖可以簡單的判定電路的

穩定

性,甚至可以確定電路的閉環響應,就向我

下面

圖中

表示的零極點說明了增益和相位的變化。

單極點補償:

適用於電流型控制和工作在DCM,方式並且濾波電容的ESR零點頻率較低的電源。其主要作用原理是把控制頻寬拉低,在功率部分或加有其他補償的部分的相位達到180度以前使其增益降到0dB也叫主極點補償。

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雙極點,單零點補償,適用於功率部分只有一個極點的補償。如:所有電流型控制和非連續方式電壓型控制。

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三極點,雙零點補償,適用於輸出帶LC諧振的拓撲,如所有沒有用電流型控制的電感電流連續方式拓撲。

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C1 的主要作用是和R2 提升相位的。當然提高了低頻增益。在保證

穩定

的情況下是越小越好。C2 增加了一個高頻極點,降低開關躁聲干擾。

串聯C1 實質是增加一個零點,零點的作用是減小峰值時間,使系統響應加快,並且閉環越接近虛軸,這種效果越好。所以理論上講,C1 是越大越好。但要考慮,超調量和調節時間,因為零點越距離虛軸越近,閉環零點修正係數Q 越大,而Q 與超調量和調節時間成正比,所以又不能大。總之,考慮閉環零點要折衷考慮。

並聯C2 實質是增加一個及點,級點的作用是增大峰值時間,使系統響應變慢。所以理論上講,C2也是越大越好。但要考慮到,當零級點彼此接近時,系統響應速度相互抵消。從這一點就可以說明,

我們

要及時響應的系統C1 大,至少比C2 大。

環路穩定的標準:

只要在增益為1 時(0dB)整個環路的相移小於

360

度,環路就是

穩定

的。

但如果相移接近

360

度,會產生兩個問題:1)相移可能因為溫度,負載及分佈引數的變化而達到

360

度而產生震盪;2)接近

360

度,電源的階躍響應(瞬時加減載)表現為強烈震盪,使輸出達到

穩定

的時間加長,超調量增加。

如下

所示

具體

關係

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所以環路要留一定的相位裕量,

如圖

Q=1時輸出是表現最好的,所以相位裕量的最佳值為52度左右,工程上一般取45度以上。

如下

所示

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要注意一點,就是補償放大器工作在負反饋狀態,本身就有180度相移,所以留給功率部分和補償網路的只有180度。幅值裕度不管用

上面

哪種補償方式都是自動滿足的,所以設計時一般不用特別考慮。由於增益曲線為-20dB/decade時,此曲線引起的最大相移為90度,尚有90度裕量,所以一般最後合成的整個增益曲線應該為-20dB/decade部分穿過0dB。在低於0dB頻寬後,曲線最好為-40dB/decade,這樣增益會迅速上升,低頻部分增益很高,使電源輸出的直流部分誤差非常小,既電源有很好的負載和線路調整率。

如何設計控制環路?經常主電路是根據應用要求設計的,設計時一般不會提前考慮控制環路的設計。

我們的

前提就是假設主功率部分已經

全部

設計完成,然後來探討環路設計。環路設計一般由

下面

幾過程組成:

1)畫出已知部分的頻響曲線。

2)根據實際要求和各限制條件確定頻寬頻率,既增益曲線的0dB頻率。

3)根據步驟2)確定的頻寬頻率決定補償放大器的型別和各頻率點。使頻寬處的曲線斜率為20dB/decade,畫出整個電路的頻響曲線。

上述過程也可利用相關軟體來設計:如pspice,POWER-4-5-6。一些解釋:

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已知部分的頻響曲線是指除Kea(補償放大器)外的所有部分的乘積,在波得

圖上

是相加。

環路頻寬當然希望越高越好,但受到幾方面的限制:a)夏農取樣定理決定了不可能大於1/2Fs;b)右半平面零點(RHZ)的影響,RHZ隨輸入電壓,負載,電感量大小而變化,幾乎無法補償,

我們

只有把頻寬設計的遠離它,一般取其1/4-1/5;c)補償放大器的頻寬不是無窮大,當把環路頻寬設的很高時會受到補償放大器無法提供增益的限制,及電容零點受溫度影響等。所以一般實際頻寬取開關頻率的1/6-1/10

反激設計例項:

條件:輸入85-265V交流,整流後直流100-375V輸出12V/5A

初級電感量370uH初級匝數:40T,次級:5T

次級濾波電容1000uFX3=

30

00uF震盪三角波幅度。2。5V開關頻率100K

電流型控制時,取樣電阻取0。33歐姆

下面

分電壓型和峰值電流型控制來設計此電源環路。所有設計取樣點在輸出小LC前面。如果取樣點在小LC後面,由於受LC諧振頻率限制,頻寬不能很高。1)電流型控制。

假設用3842,傳遞函式

如下

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此圖

為補償放大部分原理圖。RHZ的頻率為33K,為了避免其引起過多的相移,一般取頻寬為其頻率的1/4-1/5,

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取1/4為8K。

分兩種情況:

A)輸出電容ESR較大

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輸出濾波電容的內阻比較大,自身阻容形成的零點比較低,這樣在8K處的相位滯後比較小。Phanseangle=arctan(8/1。225)-arctan(8/0。033)-arctan(8/33)=22度。

另外可看到在8K處增益曲線為水平,所以可以直接用單極點補償,這樣可滿足-20dB/decade的曲線形狀。省掉補償部分的R2,C1。

設Rb為5。1K,則R1=[(12-2。5)/2。5]*Rb=19。4K。

8K處功率部分的增益為-20*log(1225/33)+20*log19。4=-5。7dB因為頻寬8K,即8K處0dB。

所以8K處補償放大器增益應為5。7dB,5。7-20*log(Fo/8)=0Fo為補償放大器0dB增益頻率Fo=1/(2*pi*R1C2)=15。42。

C2=1/(2*pi*R1*15。42)=1/(2*3。14*19。4*15。42)=0。53nF相位裕度:180-22-90=68度。

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輸出濾波電容的內阻比較大,自身阻容形成的零點比較高,這樣在8K處的相位滯後比較大。

Phanseangle=arctan(8/5。3)-arctan(8/0。033)-arctan(8/33)=-47度。

如果還用單極點補償,則頻寬處相位裕量為180-90-47=43度。偏小。用2型補償來提升。

三個點的選取,第一個極點在原點,第一的零點一般取在頻寬的1/5左右,這樣在頻寬處提升相位78度左右,此零點越低,相位提升越明顯,但太低了就降低了低頻增益,使輸出調整率降低,此處

我們

取1。6K。第二個極點的選取一般是用來抵消ESR零點或RHZ零點引起的增益升高,保證增益裕度。

我們

用它來抵消ESR零點,使頻寬處保持-20db/10decade的形狀,

我們

取ESR零點頻率5。3K。

數值計算:

8K處功率部分的增益為-20*log(5

30

0/33)+20*log19。4=-18dB

因為頻寬8K,即最後合成增益曲線8K處0dB

所以8K處補償放大器增益應為18dB,5。3K處增益=18+20log(8/5。3)=21。6dB水平部分增益=20logR2/R1=21。6

推出R2=12*R1=233Kfp2=1/2*pi*R2C2

推出C2=1/(2*3。14*233K*5。4K)=127pF。fz1=1/2*pi*R2C1

推出C1=1/(2*3。14*233K*1。6K)=0。427nF

相位

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fo為LC諧振頻率,注意Q值並不是用的計算值,而是

經驗

值,因為計算的Q無法考慮LC串聯迴路的損耗(相當於電阻),包括電容ESR,二極體等效內阻,漏感和繞組電阻及趨附效應等。在實際電路中Q值幾乎不可能大於4—5。

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由於輸出有LC諧振,在諧振點相位變動很劇烈,會很快接近180度,所以需要用3型補償放大器來提升相位。其零,極點放置原則是這樣的,在原點有一極點來提升低頻增益,在雙極點處放置兩個零點,這樣在諧振點的相位為-90+(-90)+45+45=-90。在輸出電容的ESR處放一極點,來抵消ESR的影響,在RHZ處放一極點來抵消RHZ引起的高頻增益上升。

元件數值計算,為方便

我們

把3型補償的圖在重畫一下。

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蘭色為功率部分,綠色為補償部分,紅色為整個開環增益。

如果相位裕量不夠時,可適當把兩個零點位置提前,也可把第一可極點位置放後一點。

同樣假設光耦CTR=1,如果用CTR大的光耦,或加有其他放大時,如同時用IC的內部運放,只需要在波得

圖上

加一個直流增益後,再設計補償部分即可。這時要求把IC內部運放配置為比例放大器,如果再在內部運放加補償,就稍微麻煩一點,在

圖上

再加一條補償線結束。

我想大家看完後即使不會計算,出問題時也應該知道改哪裡。

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